江蘇燃油燃氣鍋爐廠家價格 10噸鍋爐節能器價格

導讀：

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設計經驗，生產的冷凝系列鍋爐產品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優勢，一經投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設計經驗，生產的冷凝系列鍋爐產

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設計經驗，生產的冷凝系列鍋爐產品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優勢，一經投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。

燃氣鍋爐點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟

江蘇燃油燃氣鍋爐廠家價格點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟動的首要決定因素，掌握鍋爐點火注意事項，確保鍋爐安全穩定運行。1、對于燃氣鍋爐來說，若是一次點火未成功，需要對爐膛煙道進行吹掃后，方可進行第二次點火。2、為防止發生燃氣爆炸事故，燃氣鍋爐不僅要在啟動前對鍋爐爐膛及煙氣通道進行吹掃，還需對燃氣供氣管道進行吹掃。對燃氣供氣管道吹掃的介質一般采用惰性氣體(如氮氣、二氧化碳等)，而對鍋爐爐膛及煙道的吹掃則用一定流量、流速的空氣。3、在鍋爐尾部沒有采取防腐或凝結水收集等措施的情況下，燃氣鍋爐應盡量避免在低負荷或低參數情況下長期運行。4、在燃氣鍋爐燃燒調整過程中，為確保燃燒質量，需要對排煙成分進行檢測，避免出現過剩空氣系數過高和不完全燃燒情況。一般來說，燃氣鍋爐在運行過程中，一氧化碳含量應低于100ppm，且在高負荷運行時，過剩空氣系數不應超過1.1～1.2;在低負荷條件下，過剩空氣系數不應超過1.3。5、司爐人員應實時注意氣體閥門的開關情況。氣體管路不可漏氣，若有異常情況，如鍋爐房內有異常氣味，不可開啟燃燒器，應及時檢查通風情況，排除氣味，檢查閥門，確定正常后方可投入運行。6、對于燃用液態氣的燃氣鍋爐，應特別注意鍋爐房的通風條件。因為液態氣的重度比空氣大，萬一發生泄漏極易引起液態氣在地面上凝結和擴散，造成惡性爆炸事故。7、在停運一段時間或檢查管路后，在單柱液壓機重新投入運行時，應打開放空閥，放氣一段時間，放氣時間應根據管路長短及氣體種類來確定。若鍋爐停用時間較長，則應切斷煤氣供應總閥，關閉放氣閥。8、氣體壓力不可過高和過低，應在設定的范圍內運行，具體參數由鍋爐生產廠家提供。當鍋爐運行一段時間，發現氣體壓力低于設定值時，應及時與煤氣公司聯系。燃燒器運行一段時間，應及時檢查管路中過濾器是否清潔，如氣壓下降很多，有可能是氣體雜質過多，過濾器被堵塞，應拆下清洗，必要時更換濾芯。9、鍋爐使用單位應遵守鍋爐制造廠家及燃燒器廠家提供的操作說明書，且說明書應擺放在便于取閱的地方，以便查閱。當有異常情況且不能解決問題時，應視問題性質及時與鍋爐廠或煤氣公司聯系，維修要由專業維修人員進行。10、應遵守我國燃氣相關的規定。鍋爐房內不可隨意用火，嚴禁在氣體管路旁進行電焊、氣焊等作業。

由于雙進氣煙道結構復雜,對低溫省煤器內的煙氣流場分布有很大

由于雙進氣煙道結構復雜,對低溫省煤器內的煙氣流場分布有很大影響.為了提高雙進氣煙道結構的低溫省煤器內部氣流分布均勻性,從而保證換熱效率,降低設備故障率,通過計算流體力學(CFD)數值模擬技術,采用標準k-ε模型,以多孔介質模型替代結構復雜的翅片換熱管的方法,對某1000MW燃煤機組低溫省煤器及其雙進氣煙道內的流場分布進行數值模擬與結構優化研究.為了確保模擬結果更接近實際情況,在不同工況條件下,對低溫省煤器及其煙道對應測點的煙氣壓力損失進行了測量和數值模擬計算,獲得了可靠的模型邊界參數.低溫省煤器煙道結構優化前的測量值與數值模擬對應的壓力損失值的偏差控制在-23～31Pa,驗證了數值模型的準確性.優化低溫省煤器及其煙道的結構后,利用建立的模型進行流場模擬,根據氣流均勻性評判方法(RSM法),在不同鍋爐負荷對應煙道入口流速3.7、6.1、8.5、9.7、12.2m/s工況下,分別對低溫省煤器優化前后的翅片管換熱區入口截面流場速度均勻性進行評價.經過多次流場數值模擬,結果顯示結構優化前,煙道入口煙氣流速達5.3m/s時,原結構的低溫省煤器換熱區入口截面的氣流分布已不合格,且隨著鍋爐負荷增加,該截面的氣流均勻性變得更差.結構優化后,隨煙氣流速增大,低溫省煤器換熱區入口截面的氣流分布均勻性有所變差,但都保持在氣流分布優秀的范圍(σ≤10％),換熱區入口截面的氣流分布均勻性明顯提升.數值模擬結果表明煙道彎頭與直段煙道不等徑、擴散彎頭及導流板設置不合理是造成流場分布不均勻的主要原因.通過結構優化,將豎直煙道上下2個彎頭改變為與豎直煙道等徑的彎頭,并合理設置導流板,使得該低溫省煤器豎直煙道中氣流向內側偏移現象明顯減弱,豎直煙道上彎頭頂部氣流流量過少,底部氣流流速過快的現象也明顯減弱,低溫省煤器換熱區入口氣流均勻性明顯提升.分析認為在煙道轉彎處,選擇與直段煙道等徑的彎頭,有利于提升煙道內氣流分布的均勻性.煙道轉彎后又需連接擴散煙道時,煙道先等徑轉彎一段距離后再連接擴散煙道,有利于提升煙道內氣流分布的均勻性。

本文主要從鍋爐煙氣余熱利用系統的基本情況分析入手,重點介紹了這一系統的基本內容、顯著優勢以及利用方式,并結合鍋爐煙氣余熱利用系統項目實例,提出了一些科學合理的改進策略,為有效提升鍋爐煙氣余熱利用系統的整體應用水平提供一定借鑒和參考。

結論：

方快擁有多年冷凝鍋爐的研究及設計經驗，生產的冷凝系列鍋爐產品熱效率可達107%以上，氮氧化物排放可低于30毫克/立方米，同時還集使用安全方便、壽命長久、爐體運行散熱損失小等多項優勢，一經投入市場后得到用戶廣泛喜愛和使用。燃氣鍋爐點火時，需要注意哪些事項點火是燃氣鍋爐開始啟動的首要決定因素，掌握鍋爐點火注意事項，確保鍋爐安全穩定運行。由于雙進氣煙道結構復雜,對低溫省煤器內的煙氣流場分布有很大影響.為了提高雙進氣煙道結構的低溫省煤器內部氣流分布均勻性,從而保證換熱效率,降低設備故障率,通過計算流體力學(CFD)數值模擬技術,采用標準k-ε模型,以多孔介質模型替代結構復雜的翅片換熱管的方法,對某1000MW燃煤機組低溫省煤器及其雙進氣煙道內的流場分布進行數值模擬與結構優化研究.為了確保模擬結果更接近實際情況,在不同工況條件下,對低溫省煤器及其煙道對應測點的煙氣壓力損失進行了測量和數值模擬計算,獲得了可靠的模型邊界參數.低溫省煤器煙道結構優化前的測量值與數值模擬對應的壓力損失值的偏差控制在-23～31Pa,驗證了數值模型的準確性.優化低溫省煤器及其煙道的結構后,利用建立的模型進行流場模擬,根據氣流均勻性評判方法(RSM法),在不同鍋爐負荷對應煙道入口流速3.7、6.1、8.5、9.7、12.2m/s工況下,分別對低溫省煤器優化前后的翅片管換熱區入口截面流場速度均勻性進行評價.經過多次流場數值模擬,結果顯示結構優化前,煙道入口煙氣流速達5.3m/s時,原結構的低溫省煤器換熱區入口截面的氣流分布已不合格,且隨著鍋爐負荷增加,該截面的氣流均勻性變得更差.結構優化后,隨煙氣流速增大,低溫省煤器換熱區入口截面的氣流分布均勻性有所變差,但都保持在氣流分布優秀的范圍(σ≤10％),換熱區入口截面的氣流分布均勻性明顯提升.數值模擬結果表明煙道彎頭與直段煙道不等徑、擴散彎頭及導流板設置不合理是造成流場分布不均勻的主要原因.通過結構優化,將豎直煙道上下2個彎頭改變為與豎直煙道等徑的彎頭,并合理設置導流板,使得該低溫省煤器豎直煙道中氣流向內側偏移現象明顯減弱,豎直煙道上彎頭頂部氣流流量過少,底部氣流流速過快的現象也明顯減弱,低溫省煤器換熱區入口氣流均勻性明顯提升.分析認為在煙道轉彎處,選擇與直段煙道等徑的彎頭,有利于提升煙道內氣流分布的均勻性.煙道轉彎后又需連接擴散煙道時,煙道先等徑轉彎一段距離后再連接擴散煙道,有利于提升煙道內氣流分布的均勻性。本文主要從鍋爐煙氣余熱利用系統的基本情況分析入手,重點介紹了這一系統的基本內容、顯著優勢以及利用方式,并結合鍋爐煙氣余熱利用系統項目實例,提出了一些科學合理的改進策略,為有效提升鍋爐煙氣余熱利用系統的整體應用水平提供一定借鑒和參考。